论我毕节在碧阳二道上的公交车，今天新发现，已知一个公交车站有很多路公交车，一般站没有人或车上没有人说下车就不会停，我等k4，21路，49路过来到如图的地方，公交师傅按了一下喇叭，没停，我5.0的视力看到了公交师傅抬下巴示意了我一下，像是再说妹儿，上不上车，我赶紧摇头，他就走了，两个都是。竟然觉得有点可爱 https://t.cn/R2Wx1dy
风道设计计算的方法与步骤(带例题）
一．风道水力计算方法
风道的水力计算是在系统和设备布置、风管材料、各送、回风点的位置和风量均已确定的基础上进行的。
风道水力计算方法比较多，如假定流速法、压损平均法、静压复得法等。对于低速送风系统大多采用假定流速法和压损平均法，而高速送风系统则采用静压复得法。
1．假定流速法
假定流速法也称为比摩阻法。这种方法是以风道内空气流速作为控制因素，先按技术经济要求选定风管的风速，再根据风管的风量确定风管的断面尺寸和阻力。这是低速送风系统目前最常用的一种计算方法。
2．压损平均法
压损平均法也称为当量阻力法。这种方法以单位管长压力损失相等为前提。在已知总作用压力的情况下，取最长的环路或压力损失最大的环路，将总的作用压力值按干管长度平均分配给环路的各个部分，再根据各部分的风量和所分配的压力损失值，确定风管的尺寸，并结合各环路间的压力损失的平衡进行调节，以保证各环路间压力损失的差值小于15%。一般建议的单位长度风管的摩擦压力损失值为0.8~1.5Pa/m。该方法适用于风机压头已定，以及进行分支管路压损平衡等场合。
3．静压复得法
静压复得法的含义是，由于风管分支处风量的出流，使分支前后总风量有所减少，如果分支前后主风道断面变化不大，则风速必然下降。风速降低，则静压增加，利用这部分“复得”的静压来克服下一段主干管道的阻力，以确定管道尺寸，从而保持各分支前的静压都相等，这就是静压复得法。此方法适用于高速空调系统的水力计算。
二．风道水力计算步骤
以假定流速法为例：
1．确定空调系统风道形式，合理布置风道，并绘制风道系统轴测图，作为水力计算草图。
2．在计算草图上进行管段编号，并标注管段的长度和风量。
管段长度一般按两管件中心线长度计算，不扣除管件（如三通、弯头）本身的长度。
3．选定系统最不利环路，一般指最远或局部阻力最多的环路。
4．选择合理的空气流速。
风管内的空气流速可按下表确定。
表8-3空调系统中的空气流速（m/s）
图片
5．根据给定风量和选定流速，逐段计算管道断面尺寸，然后根据选定了的风管断面尺寸和风量，计算出风道内实际流速。
通过矩形风管的风量：G=3600abυ (m3/h)
式中：a，b—分别为风管断面净宽和净高，m。
通过园形风管的风量：G=900πd2υ (m3/h)
式中：d—为圆形风管内径，m。
6．计算风管的沿程阻力
根据风管的断面尺寸和实际流速，查阅查阅附录13或有关设计手册中《风管单位长度沿程压力损失计算表》求出单位长度摩擦阻力损失△py，再根据管长l，进一步求出管段的摩擦阻力损失。
7．计算各管段局部阻力
按系统中的局部构件形式和实际流速υ，查阅附录14或有关设计手册中《局部阻力系数ζ计算表》取得局部阻力系数ζ值，再求出局部阻力损失。
8．计算系统的总阻力，△P=∑（△pyl +△Pj）。
9．检查并联管路的阻力平衡情况。
10．根据系统的总风量、总阻力选择风机。
三．风道设计计算实例
某公共建筑直流式空调系统，如图所示。风道全部用镀锌钢板制作，表面粗糙度K=0.15mm。已知消声器阻力为50Pa，空调箱阻力为290 Pa，试确定该系统的风道断面尺寸及所需风机压头。
图片
图中：A.孔板送风口600×600；B.风量调节阀；C.消声器；D.防火调节法；E.空调器；F.进风格栅
【解】
1．绘制系统轴测图，并對各管段进行编号，标注管段长度和风量。
2．选定最不利环路，逐段计算沿程压力损失和局部压力损失。本系统选定管段1—2—3—4—5—6为最不利环路。
3．列出管道水力计算表8-4，并将各管段流量和长度按编号顺序填入计算表中。
4．分段进行管道水力计算,并将结果均列入计算表8-4中。
管段1—2：风量1500m3/h，管段长l=9m
沿程压力损失计算：初选水平支管空气流速为4m/s，风道断面面积为：
F’=1500/(3600×4)=0.104m2
取矩形断面为320×320mm的标准风管，则实际断面积F=0.102m2，实际流速
υ=1500/（3600×0.102）=4.08m/s根据流速4.08m/s，查附录13，得到单位长度摩擦阻力△py=0.7Pa/m,则管段1—2的沿程阻力：
△Py=△py×l=0.7×9=6.3Pa
局部压力损失计算：该管段存在局部阻力的部件有孔板送风口、连接孔板的渐扩管、多叶调节阀、弯头、渐缩管及直三通管。
孔板送风口：已知孔板面积为600×600mm，开孔率（即净孔面积比）为0.3，则孔板面风速为
υ=1500/（3600×0.6×0.6）=1.16m/s根据面风速1.16m/s和开孔率0.3，查附录14序号35，得孔板局部阻力系数ζ=13，故孔板的局部阻力
△pj1=13×(1.2×1.162)/2=10.5Pa渐扩管：渐扩管的扩张角α=22.5°，查附录14序号4，得ζ=0.6，渐扩管的局部阻力
△pj2=0.9×(1.2×4.082)/2=5.99Pa多叶调节阀：根据三叶片及全开度，查附录14序号34，得ζ=0.25，多叶调节阀的局部阻力
△pj3=0.25×(1.2×4.082)/2=2.5Pa弯头：根据α=90°，R/b=1.0，查附录14序号9，得ζ=0.23，弯头的局部阻力
△pj4=0.23×(1.2×4.082)/2=2.3Pa渐缩管：渐缩管的扩张角α=30°<45°,查附录14序号7，得ζ=0.1，渐缩管的局部阻力
△pj5=0.1×(1.2×4.082)/2=1Pa直三通管：根据直三通管的支管断面与干管断面之比为0.64，支管风量与总风量之比为0.5，查附录14序号19，得ζ=0.1，则直三通管的局部阻力
△Pj6=0.1×(1.2×5.22)/2=1.6Pa （取三通入口处流速）
该管段局部阻力：△Pj=△pj1+△pj2+△pj3+△pj4+△pj5 +△Pj6
=10.5+5.99+2.5+2.3+1+1.6
=23.89Pa该管段总阻力
△P1-2=△Py+△Pj=6.3+23.89=30.19Pa
管段2—3：风量3000m3/h，管段长l=5m，初选风速为5m/s。 沿程压力损失计算：
根据假定流速法及标准化管径，求得风管断面尺寸为320×500mm，实际流速为5.2m/s，查得单位长度摩擦阻力△py=0.8Pa/m,则管段2—3的沿程阻力
△Py=△py×l=0.8×5=4.0Pa
局部压力损失计算：
分叉三通：根据支管断面与总管断面之比为0.8，查附录14序号21，得ζ=0.28，则分叉三通管的局部阻力
△Pj =0.28×(1.2×6.252)/2= 6.6Pa. （取总流流速）
该管段总阻力 △P2-3=△Py+△Pj=4.0+6.6=10.6Pa
管段3—4：风量4500m3/h，管段长l=9m，初选风速为6m/s。 沿程压力损失计算：
根据假定流速法及标准化管径，求得风管断面尺寸为400×500mm，实际流速为6.25m/s，查得单位长度摩擦阻力△py=0.96Pa/m,则管段3—4的沿程阻力
△Py=△py×l=0.96×9=8.64Pa局部压力损失计算：该管段存在局部阻力的部件有消声器、弯头、风量调节阀、软接头以及渐扩管。
消声器：消声器的局部阻力给定为50Pa，即
△pj1= 50.0Pa
弯头：根据α=90°，R/b=1.0，a/b=0.8,查附录14序号10，得ζ=0.2，弯头的局部阻力
△pj2=0.2×(1.2×6.252)/2=4.7Pa
风量调节阀：根据三叶片及全开度，查附录14序号34，得ζ=0.25，风量调节阀的局部阻力
△pj3=0.25×(1.2×6.252)/2=5.9Pa软接头：因管径不变且很短，局部阻力忽略不计。
渐扩管：初选风机4—72—11NO4.5A，出口断面尺寸为315×360mm，故渐扩管为315×360mm~400×500mm，长度取为360mm，渐扩管的中心角α=22°，大小头断面之比为1.76查附录14序号3，得ζ=0.15，对应小头流速
υ=4500/（3600×0.315×0.36）=11m/s
渐扩管的局部阻力 △pj4=0.15×(1.2×112)/2=10.9Pa
该管段局部阻力
△Pj=△pj1+△pj2+△pj3+△pj4
=50.0+4.7+5.9+10.9=71.5Pa
该管段总阻力
△P3-4=△Py+△Pj=8.64+71.5=80.14Pa管段4—5：
空调箱及其出口渐缩管合为一个局部阻力考虑，△Pj=290 Pa
该管段总阻力
△P4-5=△Pj=290Pa
管段5—6：风量4500m3/h，管段长l=6m，初选风速为6m/s。 沿程压力损失计算：
根据假定流速法及标准化管径，求得风管断面尺寸为400×500mm，实际流速为6.25m/s，查得单位长度摩擦阻力△py=0.96Pa/m,则管段5—6的沿程阻力
△Py=△py×l=0.96×6=5.76Pa
局部压力损失计算：该管段存在局部阻力的部件有突然扩大、弯头（两个）、渐缩管以及进风格栅。
突然扩大：新风管入口与空调箱面积之比取为0.2，查附录14序号5，，得ζ=0.64，突然扩大的局部阻力
△pj1=0.64×(1.2×6.252)/2=15.1Pa弯头(两个)：
根据α=90°，R/b=1.0，a/b=0.8,查附录14序号10，得ζ=0.20，弯头的局部阻力
△pj2=0.2×(1.2×6.252)/2=4.7Pa
2△pj2=4.7×2=9.4 Pa
渐缩管：断面从630×500mm单面收缩至400×500mm，取α=<45°,查附录14序号7，得ζ=0.1，对应小头流速
υ=6.25m/s 渐缩管的局部阻力
△pj3=0.1×(1.2×6.252)/2=2.36Pa
进风格栅：进风格栅为固定百叶格栅，外形尺寸为630×500mm，有效通风面积系数为0.8，则固定百叶格栅有效通风面积为
0.63×0.5×0.8=0.252m2
其迎面风速为 4500/（3600×0.252）=5 m/s
查附录14序号30，得ζ=0.9，对应面风速，固定百叶格栅的局部阻力
△p4=0.9×(1.2×52)/2=13.5Pa
该管段局部阻力
△Pj=△pj1+2△pj2+△pj3+△pj4
=15.1+9.4+2.36+13.5 =40.36Pa
该管段总阻力
△P5-6=△Py+△Pj=5.76+40.36=46.12Pa5．检查并联管路的阻力平衡
用同样的方法，进行并联管段7—3、8—2的水力计算，并将结果列入表8-4中。
管段7—3：
沿程压力损失 △Py=9.1 Pa
局部压力损失 △Pj=28.9 Pa
该管段总阻力 △P7-3=△Py+△Pj=9.1+28.9=38Pa
管段8—2：沿程压力损失△Py=1.4 Pa
局部压力损失△Pj=25.8 Pa
该管段总阻力
△P8-2=△Py+△Pj=1.4+25.8=27.2Pa检查并联管路的阻力平衡：
管段1—2的总阻力△P1-2=30.19Pa
管段8—2的总阻力△P8-2=27.2Pa
（△P1-2-△P8-2）/△P1-2=（30.19-27.2）/30.19=9.9%<15%管段1—2—3的总阻力△P1-2-3=△P1-2+△P2-3=30.19+10.6=40.79 Pa
管段7—3的总阻力△P7-3=38Pa
（△P1-2-3-△P7-3）/△P1-2-3=（40.79-38）/40.79=6.8%<15%
检查结果表明，两个并联管路的阻力平衡都满足设计要求。如果不满足要求的话，可以通过调整管径的方法使之达到平衡要求。5．计算最不利环路阻力 △P=△P1-2+△P2-3+△P3-4+△P4-5 +△P5-6
=30.19+10.6+80.14+290+46.12
=457.05 Pa
本系统所需风机的压头应能克服457.05Pa阻力。8-4管道水力计算表
图片
四．风道压力损失估算法
对于一般的空调系统，风道压力损失值可按下式估算
△P=△pyl（1+k）+∑△ps (Pa)
式中 △py—单位管长沿程压力损失，即单位管长摩擦阻力损失，Pa/ m。
l—最不利环路总长度，即到最远送风口的送风管总长度加上到最远回风口的回风管总长度，m。
k—局部压力损失与沿程压力损失之比值：
弯头、三通等局部管件比较少时，取k =1.0~1.2；
弯头、三通等局部管件比较多时，可取到k =3.0~5.0。
∑△ps—考虑到空气通过过滤器、喷水室（或表冷器）、加热器等空调装置的压力损失之和。
表8-5给出了为空调系统推荐的送风机静压值，可供估算时参考：8-5送风机静压
参考值表图片图片
一．风道水力计算方法
风道的水力计算是在系统和设备布置、风管材料、各送、回风点的位置和风量均已确定的基础上进行的。
风道水力计算方法比较多，如假定流速法、压损平均法、静压复得法等。对于低速送风系统大多采用假定流速法和压损平均法，而高速送风系统则采用静压复得法。
1．假定流速法
假定流速法也称为比摩阻法。这种方法是以风道内空气流速作为控制因素，先按技术经济要求选定风管的风速，再根据风管的风量确定风管的断面尺寸和阻力。这是低速送风系统目前最常用的一种计算方法。
2．压损平均法
压损平均法也称为当量阻力法。这种方法以单位管长压力损失相等为前提。在已知总作用压力的情况下，取最长的环路或压力损失最大的环路，将总的作用压力值按干管长度平均分配给环路的各个部分，再根据各部分的风量和所分配的压力损失值，确定风管的尺寸，并结合各环路间的压力损失的平衡进行调节，以保证各环路间压力损失的差值小于15%。一般建议的单位长度风管的摩擦压力损失值为0.8~1.5Pa/m。该方法适用于风机压头已定，以及进行分支管路压损平衡等场合。
3．静压复得法
静压复得法的含义是，由于风管分支处风量的出流，使分支前后总风量有所减少，如果分支前后主风道断面变化不大，则风速必然下降。风速降低，则静压增加，利用这部分“复得”的静压来克服下一段主干管道的阻力，以确定管道尺寸，从而保持各分支前的静压都相等，这就是静压复得法。此方法适用于高速空调系统的水力计算。
二．风道水力计算步骤
以假定流速法为例：
1．确定空调系统风道形式，合理布置风道，并绘制风道系统轴测图，作为水力计算草图。
2．在计算草图上进行管段编号，并标注管段的长度和风量。
管段长度一般按两管件中心线长度计算，不扣除管件（如三通、弯头）本身的长度。
3．选定系统最不利环路，一般指最远或局部阻力最多的环路。
4．选择合理的空气流速。
风管内的空气流速可按下表确定。
表8-3空调系统中的空气流速（m/s）
图片
5．根据给定风量和选定流速，逐段计算管道断面尺寸，然后根据选定了的风管断面尺寸和风量，计算出风道内实际流速。
通过矩形风管的风量：G=3600abυ (m3/h)
式中：a，b—分别为风管断面净宽和净高，m。
通过园形风管的风量：G=900πd2υ (m3/h)
式中：d—为圆形风管内径，m。
6．计算风管的沿程阻力
根据风管的断面尺寸和实际流速，查阅查阅附录13或有关设计手册中《风管单位长度沿程压力损失计算表》求出单位长度摩擦阻力损失△py，再根据管长l，进一步求出管段的摩擦阻力损失。
7．计算各管段局部阻力
按系统中的局部构件形式和实际流速υ，查阅附录14或有关设计手册中《局部阻力系数ζ计算表》取得局部阻力系数ζ值，再求出局部阻力损失。
8．计算系统的总阻力，△P=∑（△pyl +△Pj）。
9．检查并联管路的阻力平衡情况。
10．根据系统的总风量、总阻力选择风机。
三．风道设计计算实例
某公共建筑直流式空调系统，如图所示。风道全部用镀锌钢板制作，表面粗糙度K=0.15mm。已知消声器阻力为50Pa，空调箱阻力为290 Pa，试确定该系统的风道断面尺寸及所需风机压头。
图片
图中：A.孔板送风口600×600；B.风量调节阀；C.消声器；D.防火调节法；E.空调器；F.进风格栅
【解】
1．绘制系统轴测图，并對各管段进行编号，标注管段长度和风量。
2．选定最不利环路，逐段计算沿程压力损失和局部压力损失。本系统选定管段1—2—3—4—5—6为最不利环路。
3．列出管道水力计算表8-4，并将各管段流量和长度按编号顺序填入计算表中。
4．分段进行管道水力计算,并将结果均列入计算表8-4中。
管段1—2：风量1500m3/h，管段长l=9m
沿程压力损失计算：初选水平支管空气流速为4m/s，风道断面面积为：
F’=1500/(3600×4)=0.104m2
取矩形断面为320×320mm的标准风管，则实际断面积F=0.102m2，实际流速
υ=1500/（3600×0.102）=4.08m/s根据流速4.08m/s，查附录13，得到单位长度摩擦阻力△py=0.7Pa/m,则管段1—2的沿程阻力：
△Py=△py×l=0.7×9=6.3Pa
局部压力损失计算：该管段存在局部阻力的部件有孔板送风口、连接孔板的渐扩管、多叶调节阀、弯头、渐缩管及直三通管。
孔板送风口：已知孔板面积为600×600mm，开孔率（即净孔面积比）为0.3，则孔板面风速为
υ=1500/（3600×0.6×0.6）=1.16m/s根据面风速1.16m/s和开孔率0.3，查附录14序号35，得孔板局部阻力系数ζ=13，故孔板的局部阻力
△pj1=13×(1.2×1.162)/2=10.5Pa渐扩管：渐扩管的扩张角α=22.5°，查附录14序号4，得ζ=0.6，渐扩管的局部阻力
△pj2=0.9×(1.2×4.082)/2=5.99Pa多叶调节阀：根据三叶片及全开度，查附录14序号34，得ζ=0.25，多叶调节阀的局部阻力
△pj3=0.25×(1.2×4.082)/2=2.5Pa弯头：根据α=90°，R/b=1.0，查附录14序号9，得ζ=0.23，弯头的局部阻力
△pj4=0.23×(1.2×4.082)/2=2.3Pa渐缩管：渐缩管的扩张角α=30°<45°,查附录14序号7，得ζ=0.1，渐缩管的局部阻力
△pj5=0.1×(1.2×4.082)/2=1Pa直三通管：根据直三通管的支管断面与干管断面之比为0.64，支管风量与总风量之比为0.5，查附录14序号19，得ζ=0.1，则直三通管的局部阻力
△Pj6=0.1×(1.2×5.22)/2=1.6Pa （取三通入口处流速）
该管段局部阻力：△Pj=△pj1+△pj2+△pj3+△pj4+△pj5 +△Pj6
=10.5+5.99+2.5+2.3+1+1.6
=23.89Pa该管段总阻力
△P1-2=△Py+△Pj=6.3+23.89=30.19Pa
管段2—3：风量3000m3/h，管段长l=5m，初选风速为5m/s。 沿程压力损失计算：
根据假定流速法及标准化管径，求得风管断面尺寸为320×500mm，实际流速为5.2m/s，查得单位长度摩擦阻力△py=0.8Pa/m,则管段2—3的沿程阻力
△Py=△py×l=0.8×5=4.0Pa
局部压力损失计算：
分叉三通：根据支管断面与总管断面之比为0.8，查附录14序号21，得ζ=0.28，则分叉三通管的局部阻力
△Pj =0.28×(1.2×6.252)/2= 6.6Pa. （取总流流速）
该管段总阻力 △P2-3=△Py+△Pj=4.0+6.6=10.6Pa
管段3—4：风量4500m3/h，管段长l=9m，初选风速为6m/s。 沿程压力损失计算：
根据假定流速法及标准化管径，求得风管断面尺寸为400×500mm，实际流速为6.25m/s，查得单位长度摩擦阻力△py=0.96Pa/m,则管段3—4的沿程阻力
△Py=△py×l=0.96×9=8.64Pa局部压力损失计算：该管段存在局部阻力的部件有消声器、弯头、风量调节阀、软接头以及渐扩管。
消声器：消声器的局部阻力给定为50Pa，即
△pj1= 50.0Pa
弯头：根据α=90°，R/b=1.0，a/b=0.8,查附录14序号10，得ζ=0.2，弯头的局部阻力
△pj2=0.2×(1.2×6.252)/2=4.7Pa
风量调节阀：根据三叶片及全开度，查附录14序号34，得ζ=0.25，风量调节阀的局部阻力
△pj3=0.25×(1.2×6.252)/2=5.9Pa软接头：因管径不变且很短，局部阻力忽略不计。
渐扩管：初选风机4—72—11NO4.5A，出口断面尺寸为315×360mm，故渐扩管为315×360mm~400×500mm，长度取为360mm，渐扩管的中心角α=22°，大小头断面之比为1.76查附录14序号3，得ζ=0.15，对应小头流速
υ=4500/（3600×0.315×0.36）=11m/s
渐扩管的局部阻力 △pj4=0.15×(1.2×112)/2=10.9Pa
该管段局部阻力
△Pj=△pj1+△pj2+△pj3+△pj4
=50.0+4.7+5.9+10.9=71.5Pa
该管段总阻力
△P3-4=△Py+△Pj=8.64+71.5=80.14Pa管段4—5：
空调箱及其出口渐缩管合为一个局部阻力考虑，△Pj=290 Pa
该管段总阻力
△P4-5=△Pj=290Pa
管段5—6：风量4500m3/h，管段长l=6m，初选风速为6m/s。 沿程压力损失计算：
根据假定流速法及标准化管径，求得风管断面尺寸为400×500mm，实际流速为6.25m/s，查得单位长度摩擦阻力△py=0.96Pa/m,则管段5—6的沿程阻力
△Py=△py×l=0.96×6=5.76Pa
局部压力损失计算：该管段存在局部阻力的部件有突然扩大、弯头（两个）、渐缩管以及进风格栅。
突然扩大：新风管入口与空调箱面积之比取为0.2，查附录14序号5，，得ζ=0.64，突然扩大的局部阻力
△pj1=0.64×(1.2×6.252)/2=15.1Pa弯头(两个)：
根据α=90°，R/b=1.0，a/b=0.8,查附录14序号10，得ζ=0.20，弯头的局部阻力
△pj2=0.2×(1.2×6.252)/2=4.7Pa
2△pj2=4.7×2=9.4 Pa
渐缩管：断面从630×500mm单面收缩至400×500mm，取α=<45°,查附录14序号7，得ζ=0.1，对应小头流速
υ=6.25m/s 渐缩管的局部阻力
△pj3=0.1×(1.2×6.252)/2=2.36Pa
进风格栅：进风格栅为固定百叶格栅，外形尺寸为630×500mm，有效通风面积系数为0.8，则固定百叶格栅有效通风面积为
0.63×0.5×0.8=0.252m2
其迎面风速为 4500/（3600×0.252）=5 m/s
查附录14序号30，得ζ=0.9，对应面风速，固定百叶格栅的局部阻力
△p4=0.9×(1.2×52)/2=13.5Pa
该管段局部阻力
△Pj=△pj1+2△pj2+△pj3+△pj4
=15.1+9.4+2.36+13.5 =40.36Pa
该管段总阻力
△P5-6=△Py+△Pj=5.76+40.36=46.12Pa5．检查并联管路的阻力平衡
用同样的方法，进行并联管段7—3、8—2的水力计算，并将结果列入表8-4中。
管段7—3：
沿程压力损失 △Py=9.1 Pa
局部压力损失 △Pj=28.9 Pa
该管段总阻力 △P7-3=△Py+△Pj=9.1+28.9=38Pa
管段8—2：沿程压力损失△Py=1.4 Pa
局部压力损失△Pj=25.8 Pa
该管段总阻力
△P8-2=△Py+△Pj=1.4+25.8=27.2Pa检查并联管路的阻力平衡：
管段1—2的总阻力△P1-2=30.19Pa
管段8—2的总阻力△P8-2=27.2Pa
（△P1-2-△P8-2）/△P1-2=（30.19-27.2）/30.19=9.9%<15%管段1—2—3的总阻力△P1-2-3=△P1-2+△P2-3=30.19+10.6=40.79 Pa
管段7—3的总阻力△P7-3=38Pa
（△P1-2-3-△P7-3）/△P1-2-3=（40.79-38）/40.79=6.8%<15%
检查结果表明，两个并联管路的阻力平衡都满足设计要求。如果不满足要求的话，可以通过调整管径的方法使之达到平衡要求。5．计算最不利环路阻力 △P=△P1-2+△P2-3+△P3-4+△P4-5 +△P5-6
=30.19+10.6+80.14+290+46.12
=457.05 Pa
本系统所需风机的压头应能克服457.05Pa阻力。8-4管道水力计算表
图片
四．风道压力损失估算法
对于一般的空调系统，风道压力损失值可按下式估算
△P=△pyl（1+k）+∑△ps (Pa)
式中 △py—单位管长沿程压力损失，即单位管长摩擦阻力损失，Pa/ m。
l—最不利环路总长度，即到最远送风口的送风管总长度加上到最远回风口的回风管总长度，m。
k—局部压力损失与沿程压力损失之比值：
弯头、三通等局部管件比较少时，取k =1.0~1.2；
弯头、三通等局部管件比较多时，可取到k =3.0~5.0。
∑△ps—考虑到空气通过过滤器、喷水室（或表冷器）、加热器等空调装置的压力损失之和。
表8-5给出了为空调系统推荐的送风机静压值，可供估算时参考：8-5送风机静压
参考值表图片图片
人类起源故事：大都与已知的化石不符？
科学界一般认为，人类和其他猿类（特别是与我们关系最近的黑猩猩）的最后一个共同祖先，是和猿类或者和黑猩猩类似的物种。
而一些猿类化石的存在，成为了科学家争论的一个主要焦点。
5月7日，《科学》杂志上刊登了一篇综述文章，一个由人类学家、古生物学家、解剖学家等研究人员组成的研究团队，回顾了自达尔文以来有关人类起源的重大发现。
他们得出结论认为，大多数关于人类起源的故事与我们今天拥有的化石并不相符：从猿类化石中获悉的关于猿类和人类进化的信息表明，人类和黑猩猩的最后的共享祖先有着非常独特的特征——既不同于现代人类，也不同于现代猿类。
按照达尔文（Charles Darwin）的推测，人类起源于非洲，且其祖先与现存的任何物种都有所不同。但是，鉴于当时化石的稀缺，达尔文在陈述这种观点时态度是谨慎的。
150多年过去了，我们已经在非洲东部和中部发现了可能的古人类，甚至有研究人员称在欧洲也发现了古人类。至今，在非洲和欧亚大陆有超过50个人属化石的记载。
然而，这些化石所表现出的一些零碎的特征，并不符合人们对现代猿类和人类谱系的预期表述。这使得科学界对于这些猿类化石在进化过程中所扮演的角色仍无法达成科学共识。
实际上，《科学》杂志提出的这个问题也算是“老生常谈”了。达尔文进化论自问世以来，留下的最惹人争论的问题之一，就是“化石断代”。不仅仅是人类起源，其他许多物种的起源、演化也都存在类似断代现象。但是，这个问题虽然长期遭人质疑，却一直未能撼动“物竞天择、适者生存”的进化论根基。现在有可能的一种补充解释就是，物种进化不一定是连续的，而可能是“跳跃”式的，能从A演化成C，却不一定有过渡物种B。
当然，有没有更完美的解释，还需要科学家们继续努力。这一问题也是本人当初写科幻作品《达尔文之惑》的一个动机。
https://t.cn/A6csXbuB
#热门微博# #微博科普# #人类起源# #达尔文之惑#
科学界一般认为，人类和其他猿类（特别是与我们关系最近的黑猩猩）的最后一个共同祖先，是和猿类或者和黑猩猩类似的物种。
而一些猿类化石的存在，成为了科学家争论的一个主要焦点。
5月7日，《科学》杂志上刊登了一篇综述文章，一个由人类学家、古生物学家、解剖学家等研究人员组成的研究团队，回顾了自达尔文以来有关人类起源的重大发现。
他们得出结论认为，大多数关于人类起源的故事与我们今天拥有的化石并不相符：从猿类化石中获悉的关于猿类和人类进化的信息表明，人类和黑猩猩的最后的共享祖先有着非常独特的特征——既不同于现代人类，也不同于现代猿类。
按照达尔文（Charles Darwin）的推测，人类起源于非洲，且其祖先与现存的任何物种都有所不同。但是，鉴于当时化石的稀缺，达尔文在陈述这种观点时态度是谨慎的。
150多年过去了，我们已经在非洲东部和中部发现了可能的古人类，甚至有研究人员称在欧洲也发现了古人类。至今，在非洲和欧亚大陆有超过50个人属化石的记载。
然而，这些化石所表现出的一些零碎的特征，并不符合人们对现代猿类和人类谱系的预期表述。这使得科学界对于这些猿类化石在进化过程中所扮演的角色仍无法达成科学共识。
实际上，《科学》杂志提出的这个问题也算是“老生常谈”了。达尔文进化论自问世以来，留下的最惹人争论的问题之一，就是“化石断代”。不仅仅是人类起源，其他许多物种的起源、演化也都存在类似断代现象。但是，这个问题虽然长期遭人质疑，却一直未能撼动“物竞天择、适者生存”的进化论根基。现在有可能的一种补充解释就是，物种进化不一定是连续的，而可能是“跳跃”式的，能从A演化成C，却不一定有过渡物种B。
当然，有没有更完美的解释，还需要科学家们继续努力。这一问题也是本人当初写科幻作品《达尔文之惑》的一个动机。
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